鮑爾瓷環塔的壁流均迅速產生并達到平衡

       一些研究指出，在各種噴淋密度下，鮑爾瓷環塔的壁流均迅速產生并達到平衡時，達到平衡值的鮑爾瓷環層高度總是小于3英尺((0.99m)。本實驗裝置鮑爾瓷環層高1.9m，因此可認為集液槽流出的液體已達平衡，即所測液體流量可認為是J-oo處的流量ftT,oo)和W(oo)因此(的式可簡寫為:可見C值越大，壁流越小。顆粒鮑爾瓷環的形狀可分為封閉式和開放式兩類。開放式是相對環形而言，環形度越小我們稱其開放度越大。例如階梯環、共扼環、半環和鞍形鮑爾瓷環的形狀開放度是由小到大。幾種鮑爾瓷環在不通氣情況下的壁流系數值列于表2，可見鮑爾瓷環結構越開放，壁流越嚴重，在通氣情況，幾種鮑爾瓷環壁流系數隨氣速變化關系如圖2所示，由圖可見，c值隨氣速的增加呈線性關系減小。這說明氣相存在時，壁流增大，且氣速越大.，壁流越嚴重。圖3為塔中液體達到平衡時主體區流率與壁區流率的關系。它表明幾種鮑爾瓷環主體區平衡流與壁區平衡流呈現較好的線性關系，也說明鮑爾瓷環結構越開放.壁流越大;同祥的結構形狀，尺寸越大，壁流越大。圖a是鮑爾瓷環主體區平衡流率實驗值與理論值的比較，圖中還畫出了文獻(s,=的實測值與模型值的扣合情況。從圖d看出‘模型計算值與實驗值吻合良好。表4,表5列出了不通空氣與通空氣兩種情況下，四種鮑爾瓷環在液體噴淋密度為i-.10fI13rkCf712范圍內液體的徑向分布情況。為了便于比較，各集液槽液體負荷都換算成與各摺平均液體負荷的比值。表4數據說明，在不通空氣的情況下，除了結構較開放的矩鞍形鮑爾瓷環其壁流稍大外，液體的徑向分布基本上是均勻的。噴淋密度不同，各集液槽液體負荷分率之間偏差最大3a%。這是由于噴淋密度變化時，液體的分散機制有所改變而造成的。對于我們采用的滴流擴散模型，可以形象的解釋為滴流流道有變化所造成的結果。表5數據表明，在通空氣的情況下，液體出現不均勻分布，液體有向塔壁流動的趨勢.這可能是由于液體收集器中心部分升氣管管徑較大升氣管管徑由里至外分別為夠。則6、y30,X26mm)，在同一徑向上，氣體流量呈梯度分布.而產生推動液體向壁流動的推動力，導致液體徑向分布不均勻。另一方面在鮑爾瓷環層橫截面上可供氣、液流通過的通道不是均勻分布的近壁處的通道相對要大些，對流體阻力小些。因此當液體在重力作用之下向下流動時，往往有向壁偏流的傾向。在塔的中心區液體流率比其鄰區大。這可能是由于中心升氣管頂部罩帽的作用，使上升的氣體向周邊分散;故中心部分的液體負荷與沒有氣流時差別不大從上面的圖、表數據看出:鮑爾瓷環結構越開放，壁流越嚴重;同樣結構形狀，尺寸越大，壁流越大，氣相流率較大，則壁流較嚴重.從而引起液體的不均勻分布.對于防止液體徑向分布不均勻，氣體分布器與液體分布器同樣重要。www.ingspirations.com